對于低濃度的氣體混合物和低濃度的液體而言，例如吸收法凈化污染氣體，由于組分在氣相和液相中的濃度都比較低，則其氣相中的分壓p可假定與摩爾分子比y成正比；其在液相中的濃度C亦可假定與x成正比，即Y=y=P/p；X=x。在此情況下，可以認為塔內的氣體流率為常數(shù)（即混合氣體的流量與惰性氣體的流量是相等的），這樣就使填料層高度的計算大為簡化。
填料塔是逆流連續(xù)式的吸收設備，氣、液兩相的流率與濃度都沿填料層高度連續(xù)變化，因此可以從填料層的一個微分段來分析。
如下圖所示，從上而下計算。當填料高度變化dh時，氣體的濃度由Y→Y+dY，同時液體濃度由X→X+dX。設塔的內截面為S，低濃度氣體的吸收，可假定通過塔的任何截面的氣體量G·S不變，故在此微分段，單位時間從氣相傳入液相的溶質的量為G·S·dY，或為L·S·dX。假設單位體積填料層所提供的有效氣液接觸面積為a，則微分段內總的有效接觸面積為：a·S·dh。
當傳質速率為NA時，則單位時間從氣相傳入液相的溶質量為NA·S·a·dh，而NA=KY（Y-Ye），則
G·S·dY=NA·S·a·dh=KY（Y-Ye）·S·a·dh
式中G為常數(shù)。假設KY和a亦為常數(shù)，則分別列出變數(shù)后，再從塔頂?shù)剿追e分，可得填料層高的計算式如下：
值得注意的是，在實際操作中并非全部填料表面都被液體潤濕，而在已潤濕表面上有液體停滯時，也不能*有效地參與傳質過程，所以a值總是要小于干填料面積，而且a的大小不僅與填料的幾何特性有關，而且與氣液兩相的流速及物理特性有關，因此在實驗中直接測出a值是困難的。為此在實驗中常常把a值和傳質系數(shù)KY結合成一個系數(shù)加以測定，反應出的是塔的單位填充體積傳質情況，于是把兩者的乘積KY·a稱之為體積傳質系數(shù)（單位：kmol/m3·h），在上式積分時，假定體積傳質系數(shù)為常數(shù)，不隨塔高變化。
上式表明：填料層高度h是G/（KY·a）和
兩個量的乘積，其中G/（KY·a）的單位與高度相同，稱為氣相總傳質單元高度，而
一個無因次的數(shù)，稱為總傳質單元數(shù)。令G/（KY·a）=HOG；
=NOG。 則 h=HOG·NOG
氣相總傳質單元高度和總傳質系數(shù)KY是相的。
因為 1/KY=1/kY+m/kx
則有 G/（KY·a）=G/（kY·a）+G·m/（kx·a）
由上式可見：總傳質單元高度與相應的體積傳質系數(shù)的倒數(shù)成正比，后者相當于傳質阻力，對于一定物質的吸收，若氣、液流動情況相同時，傳質單元高度取決于填料的性能，填料的性能好，則每個傳質單元的高度就小。同樣，當填料的類型和規(guī)格相同時，總傳質單元高度就取決于氣、液流動情況。例如KY·a大體上與G0.8成正比，顯然G/（KY·a）就與G0.8成正比。所以從整個吸收塔來看，即使G變化很大，KY·a變化也很大時，對傳質單元高度的影響是很小的，即填料一定時，其變化范圍不大。常用填料的HOG值大都在0.5~1.5m之間。
關于總傳質單元數(shù)HOG的物理意義可作如下分析，以氣相總傳質單元數(shù)
為例，積分符號中的分子dY為氣相濃度變化值，分母Y-Ye為吸收推動力，故
使取決于吸收過程中濃度變化與推動力大小的一個數(shù)值，表示要達到一定吸收效果的難以程度。若吸收分離所要求的濃度變化愈大，平均推動力愈小，則氣相總傳質單元數(shù)就愈大，表示達到所要求的吸收效果較難。反之，則表示容易達到所要求的吸收效果。 令L/（KX·a）=HOL，稱為液相總傳質單元高度
，稱為液相總傳質單元數(shù)則 h=HOL·NOL
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更新時間：2011-04-02 
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